Рейтинг: 4.4/5.0 (1870 проголосовавших)Категория: Инструкции
Обсуждая проблемы молниезащиты на конференции, научный комитет посчитал наиболее важным совершенствование отечественной нормативной базы. Интерес к проблеме нормирования велик, а состояние нормативной базы мало кого устраивает. Дело даже не в двоевластии не слишком согласованных между собой документов: РД 34.21.122-87 «Инструкция по устройству молниезащиты зданий и сооружений» и СО-153-34.21.122-2003 «Инструкция по устройству молниезащиты зданий, сооружений и промышленных коммуникаций».
Значительно больше проектировщиков озадачивает принципиальное игнорирование в НТД как последних достижений, так и принципиально возросшего объема требований в организации молниезащиты.
О тех моментах, которые необходимо учесть при разработке нового документа, – в материале Эдуарда Мееровича Базеляна.
Эдуард Базелян, д.т.н. профессор, Энергетический институт им. Г. М. Кржижановского,
г. Москва
Конечно, вряд ли можно надеяться, что, обратившись к требованиям национального нормативного документа, проектировщик найдет в нем исчерпывающие указания по защите конкретного объекта от прямых воздействий молнии и от ее электромагнитного поля. Но там должны обязательно быть как основные рекомендации по выбору защитных средств, так и методологическая основа сформированных предписаний.
К сожалению, обе действующие отечественные инструкции по молниезащите (РД 34.21.122-87 «Инструкция по устройству молниезащиты зданий и сооружений» [1] и СО-153-34.21.122-2003 «Инструкция по устройству молниезащиты зданий, сооружений и промышленных коммуникаций» [2]) малопригодны для этой цели. Рассмотрим эти документы подробнее.
ПАРАМЕТРЫ ТОКА МОЛНИИНачинать приходится с параметров тока молнии, подверженных очень большому статистическому разбросу. От величины тока и скорости его изменения во времени зависит большинство опасных воздействий атмосферного электричества. Тем не менее в [1] не фигурирует даже понятие о токе молнии, а в более позднем документе [2] указаны только предельные значения тока для каждого уровня молниезащиты, по которым предлагается оценивать грозовые перенапряжения. О связи вероятности прорыва молнии к защищаемому объекту с ее током даже не упоминается, хотя именно эта связь представляет наибольший интерес для заказчика и проектировщика молниезащиты.
Невзирая на предписание [2] выполнять компьютерные расчеты эффективности молниеотводов, проектировщики, как правило, продолжают выбирать их по зонам защиты. В нормативных документах эти зоны даются только для одиночных и двойных молниеотводов. Проектировщики не рассматривают коллективное действие большого числа молниеотводов, хотя их использование позволяет очень существенно понизить высоту молниеприемников (рис. 1). Эффективность такого подхода состоит не только в снижении стоимости молниезащиты, пусть даже весьма заметном. Несопоставимо большее значение приобретает подавление эффекта стягивания молний в направлении высотных сооружений.
Рис. 1. Эффективность защиты объекта 50х50х20 м стержневыми молниеотводами, возвышающимися на 5 м и удаленными от объекта на 10 м
Как известно, число ударов молнии в стержневой молниеотвод пропорционально квадрату его высоты. Молниеотвод установлен на защищаемом объекте или вблизи его. Значит, снижение высоты резко сокращает число близких разрядов молнии, а следовательно, и число опасных электромагнитных воздействий на коммуникации защищаемого объекта. Значимость этого обстоятельства трудно переоценить при сегодняшнем массовом внедрении микропроцессорной техники.
Вот почему нормативный документ по молниезащите нового поколения обязательно должен содержать апробированную методику расчета эффективности защиты от прямых ударов молнии, пригодную для системы из произвольного числа молниеотводов любого типа и высоты.
Принимая на себя ток молнии, молниеприемник никак не меняет её электромагнитного поля. Поэтому важное значение приобретает организация правильной транспортировки молниевого тока в землю. Для снижения магнитного поля в защищаемом объекте целесообразно распределять ток молнии по максимально возможному числу токоотводов – естественных либо проложенных специально. Увеличивая число токоотводов, удается эффективно ограничивать напряженность магнитного поля внутри объекта (рис. 2) и тем самым снижать уровни электромагнитных наводок в его электрических цепях.
Рис. 2. Распределение напряженности магнитного поля по диагонали здания 45х15х60 м. Отсчет расстояния от угла к центру
1 – токоотводы проложены по углам здания;
2 – в роли токоотводов арматура стеклопакетов шириной 1,5 м
Решение задачи о распределении импульсного тока молнии по произвольной системе проводников не является проблемой. Теоретические основы расчета и типовые алгоритмы давно разработаны.
Однако в отличие от практики проектирования ВЛ и ПС высокого напряжения, для которых успешно применяются соответствующие руководящие указания, низковольтные цепи полностью обойдены вниманием директивных документов. Методических разработок здесь нет, а потому проектировщикам не остается иного пути, кроме как руководствоваться рекомендациями стандарта по молниезащите МЭК 62305 [3], по которым скорость роста напряженности магнитного поля молнии, а следовательно, и электромагнитная наводка, принимается пропорциональной крутизне фронта ее тока AI:
В действительности элементарная формула (1) справедлива для бесконечно длинного проводника с одинаковым по величине током. В такой роли канал молнии можно представить далеко не всегда. Волна тока зарождается там при контакте молнии с землей или с заземленным сооружением и распространяется вверх к облаку со скоростью 1/2–1/3 скорости света. В результате магнитное поле молнии приобретает более длительный фронт, нежели ее ток. Различие проявляется в тем большей степени, чем дальше удалена от проводника с током точка регистрации магнитного поля (рис. 3).
Рис. 3. Динамика изменения во времени напряженности магнитного поля от импульса тока молнии 0,25/100 мкс в точке на высоте 50 м над уровнем земли. Удаление точки от канала молнии указано на кривых
Второй причиной удлинения фронта импульса магнитного поля является очень заметное затухание и деформация волны тока при ее распространении по плазменному каналу молнии конечной проводимости [4]. В итоге оценки по формуле (1) могут привести к многократному превышению расчетного значения индуцированных перенапряжений, а вместе с тем к немотивированным затратам на молниезащиту. Неблагоприятную ситуацию такого рода легко устранить, если ввести в практику проектирования руководящие указания по расчету индуцированных перенапряжений в цепях низкого напряжения.
СОПРОТИВЛЕНИЕ ЗАЗЕМЛЕНИЯ МОЛНИЕОТВОДАВсе попытки обнаружить связь эффективности защитного действия молниеотвода с его сопротивлением заземления заканчивались неудачей. Молниеотвод притягивает к себе молнию практически с равной вероятностью при своем сопротивлении заземления и в 1, и в 100 Ом. Невзирая на это, сопротивление заземления обоснованно считается значимым нормируемым параметром молниезащиты.
Закономерен вопрос о цели нормирования. На величину электромагнитных наводок в электрических цепях защищаемого объекта сопротивление заземления прямым образом не влияет, а перенапряжения прямого удара значимы в основном для ВЛ высокого напряжения. Поэтому целевым показателем нормирования сопротивления заземления молниеотводов следовало бы считать электробезопасность. Здесь оба документа хранят полное молчание. Исключением является только рекомендация [1] об изоляционном асфальтовом покрытии грунта в местах большого скопления людей у высоких сооружений.
Надо отчетливо понимать, что рекомендации по устройству заземлителей молниеотводов в этой инструкции не могут гарантировать безопасности людей и животных. На рис. 4 в качестве примера показаны расчетные значения напряжения шага в окрестностях фундаментной железобетонной сваи длиной 5 м и радиусом 0,2 м, которую по [1] можно использовать как заземлитель стержневого молниеотвода. Расчет проведен для грунта удельным сопротивлением 300 Ом·м, достаточно типичного для средней полосы РФ. Непосредственно у фундамента напряжение шага превышает 100 кВ даже для средней по силе молнии с током 30 кА, что вряд ли можно считать допустимым.
Рис. 4. Расчетные значения напряжения шага при растекании тока молнии IM от вертикальной железобетонной сваи длиной 5 м в грунте с ρ = 300 Ом·м
Немногим лучше положение у фундаментов жилых и офисных зданий даже при большом объеме заглубленных в грунт железобетонных конструкций. Непосредственно у стены здания напряжение шага способно превысить 10 кВ.
Проектировщику остается гадать, как относиться к полученной цифре. Предельно допустимое напряжение шага в отечественных нормативах по электробезопасности ограничено 650 В при минимальном времени воздействия 0,01 с. Для разряда молнии оно на 2 порядка меньше. Необходим пересчет.
Специалисты в области техники высоких напряжений вряд ли предложат нечто иное, кроме пересчета на основе равенства выделяемой энергии, что приведет к значению 6500 В. Насколько это обосновано, решать физиологам. Без их оценки нормирование заземляющих устройств, исходя из напряжения шага, оказывается невозможным, хотя именно этот вид воздействия до сих пор остается главным фактором массового поражения людей в грозовой обстановке.
В новом нормативном документе по молниезащите нормирование напряжения шага должно быть обязательным, равно как и методические указания по расчету и измерению этого параметра для заземляющих устройств произвольной конфигурации. Учитывая возможности современной вычислительной техники, пора закончить с грубыми оценками сопротивления заземления при помощи коэффициентов использования неизвестного происхождения, тем более что для вычисления напряжения шага они просто непригодны.
ОБ АКТИВНЫХ МОЛНИЕОТВОДАХСовременная физика знает методы управления траекторией молнии, но пока не может предложить их практической молниезащите из-за дороговизны и недостаточной надежности. Свободную нишу занимают активные молниеотводы различной конструкции, но одинакового принципа действия. Все они претендуют на ускорение развития встречного лидера от молниеотвода за счет подачи высоковольтного импульса на его вершину.
Принцип управляющего воздействия сомнений не вызывает. Проблему создает обеспечение требуемых амплитуды и длительности генерирующего импульса. При ограниченном объеме активного молниеотвода в нем невозможно разместить источник, способный формировать напряжение в сотни киловольт в течение 0,5–1 мс. Реальная длительность импульса оказывается примерно в 100–200 раз короче. Последствия его воздействия хорошо известны. Мощная стримерная вспышка, которую провоцирует такой импульс, не только не стимулирует формирование встречного лидера, но и останавливает его в результате экранирующего действия объемного заряда, внедренного стримерами. Эффект получается обратным. Судя по последним полевым и стендовым испытаниям, активный молниеотвод стягивает на себя искровые каналы существенно менее эффективно, нежели обычный той же высоты [5, 6].
В подобном положении безразличное отношение нормативных документов к существующим активным молниеотводам недопустимо. Их использование на территории РФ должно быть официально запрещено.
МОЛНИЕЗАЩИТА ВЗРЫВООПАСНЫХ ОБЪЕКТОВСобственно канал молнии не является единственным порождением атмосферного электричества. Специалистам хорошо известны по крайней мере два газоразрядных процесса, которые представляют реальную опасность для современных технических объектов с большими объемами углеводородного топлива либо каких-то иных легко воспламеняющихся или взрывчатых веществ.
Накоплено достаточно много фактов регистрации искровых каналов, скользящих от точки удара молнии вдоль поверхности грунта на расстояние в десятки метров. Такие каналы несут заметную долю тока молнии и реально опасны. Правда, считалось, что они характерны исключительно для грунтов с высоким удельным сопротивлением. Это утверждение было опровергнуто недавними исследованиями объединенного коллектива специалистов ТРИНИТИ, ОИВТ РАН и ЭНИН [7].
При помощи специально созданного мобильного генератора импульсных напряжений (ГИН) с рекордными параметрами (энергоемкость 4 МДж при выходном напряжении 2 МВ), удалось нагрузить током в 85 кА заземлитель с исходным сопротивлением около 25 Ом в грунте удельным сопротивлением всего 100 Ом·м. При этом временные параметры импульса оказались сопоставимыми с параметрами импульса тока первого компонента отрицательной молнии. При растекании такого сильного и длительного тока сопротивление заземления снизилось более чем в 5 раз (рис. 5). Анализ показал, что столь существенный эффект возможен только при развитии не менее 8 многометровых искровых каналов. Их формирование заняло около 20 мкс.
Рис. 5. Динамика изменения во времени сопротивления заземления ГИН при растекании импульсного тока амплитудой 85 кА в грунте с удельным сопротивлением 100 Ом·м
Динамика изменения сопротивления заземления при растекании больших токов молнии никак не отображена в практике молниезащиты. Необходимость ее учета сегодня очевидна, как и целесообразность нормирования средств подавления искровых каналов или управления траекториями их развития. Ничего подобного в отечественных нормативных документах нет.
НЕЗАВЕРШЕННЫЕ ИСКРОВЫЕ РАЗРЯДЫДругой «нетипичной» проблемой молниезащиты надо считать каналы незавершенных искровых разрядов, которые формируются от внешних обстроек сооружений с сильным локальным усилением электрического поля грозового облака. Даже при длине каналов в несколько сантиметров их появления достаточно для поджига горючих газовых смесей над дыхательными клапанами резервуаров с углеводородным топливом. Предпринимаемые попытки подавления незавершенных разрядов экранированием обстроек малого радиуса оказались бесперспективными из-за всегда остающейся возможности их случайного образования. В роли такой неоднородности может оказаться даже птица, севшая, например, на ограждение резервуара.
Единственным конструктивным средством борьбы с пожарами, спровоцированными вспышкой горючей газовой смесинад дыхательным клапаном, нужно считать высоконадежную систему огнепреграждения, исключающую проникновение пламени во внутренний объем резервуара за время горения газового выброса. Это еще одна задача, решение которой остро необходимо, но поиск этого решения – вне компетенции специалистов по грозовому электричеству.
Создание эффективных огнепреградителей позволит полностью отказаться от внешней молниезащиты резервуарных парков с углеводородным топливом, поскольку стальная стенка современных резервуаров толщиной более 4 мм делает возможным ее использование в качестве молниеприемника. Беспокоиться придется только о внутренней молниезащите, решающей проблему ограничения грозовых перенапряжений.
ЗАКЛЮЧЕНИЕЭлектрические цепи современных объектов сложны сами по себе. Нормативный документ нового поколения должен рассматривать внешнюю и внутреннюю молниезащиту как единый комплекс взаимосвязанных технических мероприятий. Правильная организация защиты от прямых ударов молнии, оптимизация системы транспортировки тока к заземлителям, рациональное устройство и расположение заземляющих электродов в совокупности могут существенно ослабить электромагнитное поле молнии в защищаемом объекте и снизить грозовые перенапряжения вплоть до безопасного уровня.
Столь же эффективной может быть правильная трассировка электрических цепей защищаемого объекта и их экранирование. В подобной ситуации применение УЗИП может быть существенно ограничено, и они должны рассматриваться как крайняя мера.
Для правильного выбора УЗИП вряд ли потребуется зонная концепция. В дополнение к ней (а быть может, и вместо нее) целесообразно ввести в новый нормативный документ не только достоверную методику расчета грозовых перенапряжений в низковольтных электрических цепях от многокомпонентных молний, но и универсальные методы расчета токовой нагрузки УЗИП, а также алгоритмы оценки их дееспособности в типовых условиях.
Хочется еще раз напомнить, что научные основы всех необходимых методологических разработок известны и они готовы к практическому применению. Проблема заключается не в научных исследованиях, а в организации дееспособной кооперации основных отраслей отечественной промышленности, способной финансировать создание совершенного нормативного документа по молниезащите нового поколения, ориентированного на использование в системах автоматизированного проектирования и оснащенного методическими указаниями, типовыми проектными решениями, а главное, необходимым комплектом типового программного обеспечения.
ЛИТЕРАТУРА
NetOsadkam.ru Доп. элементы Устройство и варианты систем молнезащиты зданий и сооружений
Устройство и варианты систем молнезащиты зданий и сооруженийМногие люди, слабо разбирающиеся в электричестве, не придают особого внимания устройству молниезащиты и заземлению. Но на самом деле это один из важнейших факторов безопасности сооружений, поэтому нужно создавать эти системы с особой тщательностью. Удары молний могут привести к разрушению или повреждению электрооборудования, травмам людей и животных, механическим повреждениям, пожарам и взрывам.
Устройство системы молниезащиты регламентируется в нашей стране инструкцией, документально оформленной в приказе за номером 280 Минэнерго РФ от 30.06.03. и инструкцией РД 34.21.122-87. Объекты, на которых устраивается молниезащитная система, делятся на:
Для каждого объекта устанавливается своя норма защиты от ПУМ (прямого удара молнии). Для обычных объектов существуют четыре уровня защиты – 0, 98; 0,95; 0,90; 0,80. Для спецобъектов уровень защиты колеблется в пределах от 0,9 до 0,999; уровень защиты зависит от тяжести возможных последствий, а также от значимости объекта. При определении уровня в расчёт берутся все основные параметры сооружения. При строительстве здания по желанию заказчика может быть установлена молниезащита с уровнем выше допустимого .
В систему молниезащиты обязательно входят токоотводы, заземлители и приёмники молний. Все металлические части электрооборудования (корпуса и конструкции) должны быть присоединены к заземлению. Устройство заземления проектируется отдельно для каждого сооружения в зависимости от его функциональных особенностей. Конструктивно заземление при молниезащите не отличается от обычного электрического заземления.
Варианты исполнения систем молниезащиты зданийЗащита от попадания молнии бывает внешней и внутренней. Первый вид защиты простой, это уже описанная выше схема – молниеприёмник, токоотвод и заземлитель. Если речь идёт о частном доме, то именно такая система на него и устанавливается. Основная её задача – отвести молнию в сторону, не дать ей ударить в кровлю. Молниеприёмники делятся на стержневые (пруток, уголок, труба, полоса и т. д.), тросовые и молниприёмную сеть.
Стержневые выполняются из стали любой марки сечением не менее 100 кв. мм. Длина их должна быть более 20 см. Тросовые – из стальных многопроволочных канатов, от 35 мм сечением. Молниеприёмные сетки устанавливаются на деревянных кровлях.
Внешние СМ (системы молниезащиты) бывают активными и пассивными. Пассивные (традиционные) системы защиты производятся многим компаниями, вот некоторые из них:
Конструктивно традиционные СМ бывают двух типов. В первом молниеприёмник принимает удар молнии и уводит его в землю. Во втором молниеотвод «разряжает» воздух во время грозы на некотором расстоянии от себя и просто не даёт возможности возникновения молнии.
Активные СМ отличаются от обычных тем, что в них есть активный молниеприёмник с электронным встроенным устройством. Во время грозы вокруг приёмника образуется область ионизированного воздуха, которая способствует появлению восходящего разряда. Это значит, что если молния ударит в ваш дом, она обязательно «притянется» молниеприёмником. Компании-производители:
Внутренние СМ – это комплекс защитных устройств от перенапряжения (УЗИП). Его назначение – защитить имеющиеся в здании электронное и электрическое оборудование от возникающих после удара молнии перенапряжений в сети. Эти перенапряжения делятся на «Тип 1» (прямой удар молнии, форма волны – 10/35 мкс) и «Тип 2» (непрямой удар, форма волны 8/20 мкс). Естественно, что прямой удар молнии намного опасней и вызывает скачки напряжения огромной мощности.
Инструкция по устройству молниезащитыНачинаем монтаж системы молниезащиты с монтажа заземлителей, в качестве которых используем заземляющие сетки, радиально расходящиеся электроды, или контур. Контур нужно прокладывать на расстоянии не менее 1 метра от фундамента и на глубине 0,5-0,7 м. Заземляющие электроды также должны находиться на глубине не менее 0,5 метра (глубина зависит от конкретных климатических условий). В качестве естественного заземлителя может использоваться армирующий пояс фундамента, если он соответствует нормам, установленным для заземлителей
Если вы решили устроить на кровле молниеотводную сеть, вам необходимо во всей площади кровли смонтировать металлическую сетку сечением 8-10 мм с шагом ячеек 2-10. Вообще, молниеприёмники могут быть комбинированными и состоять из всех трёх основных элементов – стержней, тросов и сеток.
Естественными молниеприёмниками считаются:
Каждый стержень молниеотвода (конец троса) должен быть снабжён отдельным токоотводом. Они должны располагаться равномерно по периметру строения, по возможности ближе к углам.
Нельзя устраивать токоотводы в водостоках и на близком расстоянии от дверей и окон. Все элементы системы молниезащиты должны быть соединены между собой с помощью электросварки или надёжных резьбовых соединений и укреплены на кровле и стенах специальными кронштейнами.
Подробнее в монтаже узнаете из видео.
Испытание и проверкаИспытания производятся перед началом эксплуатации, причём СМ должна быть устроена до начала отделочных работ. В ходе испытаний выполняется:
Комплексные проверки СМ стоит производить не реже одного раза в год (если нет других предписаний) .
Конечно, вероятность того, что молния ударит именно в ваш дом, очень небольшая. Но представьте каких катастрофических последствий вы можете избежать, установив систему молниезащиты.
2 КомментарииУ меня друг как раз такой есть. Про молниезащиту на даче не задумывался, пока молния в дом не попала, и не случился пожар. Потом, конечно, поставил простенькую молниезащиту, когда все просохло после тушения пожара, в качестве заземлителей использовал арматуру из фундамента, но все соответствует правилам. Пока молнии больше не ударяли, но, надеется, что теперь спасет в случае чего.
Доброго времени суток! на моей памяти не было ударов молнией в дом,будь он частный или многоквартирный
Все это потому что там установлены громоотводы которые реально спасают от разрядов молнии и от банального статического электричества!!поэтому кто решил себе строить дом и не важно из чего он будет! блок кирпич газобетон дерево или что то другое,все равно продумайте хорошенько как вы сделаете громоотводный элемент.
3. КОНСТРУКЦИИ МОЛНИЕОТВОДОВ
3.1. Опоры стержневых молниеотводов должны быть рассчитаны на механическую прочность как свободно стоящие конструкции, а опоры тросовых молниеотводов - с учетом натяжения троса и действия на него ветровой и гололедной нагрузок.
3.2. Опоры отдельно стоящих молниеотводов могут выполняться из стали любой марки, железобетона или дерева.
3.3. Стержневые молниеприемники должны быть изготовлены из стали любой марки сечением не менее 100 мм
и длиной не менее 200 мм и защищены от коррозии оцинкованием, лужением или окраской.
Тросовые молниеприемники должны быть выполнены из стальных многопроволочных канатов сечением не менее 35 мм.
3.4. Соединения молниеприемников с токоотводами и токоотводов с заземлителями должны выполняться, как правило, сваркой, а при недопустимости огневых работ разрешается выполнение болтовых соединений с переходным сопротивлением не более 0,05 Ом при обязательном ежегодном контроле последнего перед началом грозового сезона.
3.5. Токоотводы, соединяющие молниеприемники всех видов с заземлителями, следует выполнять из стали размерами не менее указанных в табл.3.
3.6. При установке молниеотводов на защищаемом объекте и невозможности использования в качестве токоотводов металлических конструкций здания (см. п.2.12) токоотводы должны быть проложены к заземлителям по наружным стенам здания кратчайшими путями.
3.7. Допускается использование любых конструкций железобетонных фундаментов зданий и сооружений (свайных, ленточных и т.п.) в качестве естественных заземлителей молниезащиты (с учетом требований п.1.8).
Допустимые размеры одиночных конструкций железобетонных фундаментов, используемых в качестве заземлителей, приведены в табл.2.
3.8. Рекомендуемые конструкции и размеры сосредоточенных искусственных заземлителей приведены в табл.2. Минимально допустимые сечения (диаметры) электродов искусственных заземлителей нормированы в табл.3.
1. Прямой удар молнии (поражение молнией) - непосредственный контакт канала молнии с зданием или сооружением, сопровождающийся протеканием через него тока молнии.
2. Вторичное проявление молнии - наведение потенциалов на металлических элементах конструкции, оборудования, в незамкнутых металлических контурах, вызванное близкими разрядами молнии и создающее опасность искрения внутри защищаемого объекта.
3. Занос высокого потенциала - перенесение в защищаемое здание или сооружение по протяженным металлическим коммуникациям (подземным, наземным и надземным трубопроводам, кабелям и т.п.) электрических потенциалов, возникающих при прямых и близких ударах молнии и создающих опасность искрения внутри защищаемого объекта.
4. Молниеотвод - устройство, воспринимающее удар молнии и отводящее ее ток в землю.
В общем случае молниеотвод состоит из опоры; молниеприемника, непосредственно воспринимающего удар молнии; токоотвода, по которому ток молнии передается в землю; заземлителя, обеспечивающего растекание тока молнии в земле.
В некоторых случаях функции опоры, молниеприемника и токоотвода совмещаются, например, при использовании в качестве молниеотвода металлических труб или ферм.
5. Зона защиты молниеотвода - пространство, внутри которого здание или сооружение защищено от прямых ударов молнии с надежностью не ниже определенного значения. Наименьшей и постоянной надежностью обладает поверхность зоны защиты; в глубине зоны защиты надежность выше, чем на ее поверхности.
Зона защиты типа А обладает надежностью 99,5% и выше, а типа Б - 95% и выше.
6. Конструктивно молниеотводы разделяются на следующие виды:
стержневые - с вертикальным расположением молниеприемника;
тросовые (протяженные) - с горизонтальным расположением молниеприемника, закрепленного на двух заземленных опорах;
сетки - многократные горизонтальные молниеприемники, пересекающиеся под прямым углом и укладываемые на защищаемое здание.
7. Отдельно стоящие молниеотводы - это те, опоры которых установлены на земле на некотором удалении от защищаемого объекта.
8. Одиночный молниеотвод - это единичная конструкция стержневого или тросового молниеотвода.
9. Двойной (многократный) молниеотвод - это два (или более) стержневых и тросовых молниеотвода, образующих общую зону защиты.
10. Заземлитель молниезащиты - один или несколько заглубленных в землю проводников, предназначенных для отвода в землю токов молнии или ограничения перенапряжений, возникающих на металлических корпусах, оборудовании, коммуникациях при близких разрядах молнии. Заземлители делятся на естественные и искусственные.
11. Естественные заземлители - заглубленные в землю металлические и железобетонные конструкции зданий и сооружений.
12. Искусственные заземлители - специально проложенные в земле контуры из полосовой или круглой стали; сосредоточенные конструкции, состоящие из вертикальных и горизонтальных проводников.
ХАРАКТЕРИСТИКИ ИНТЕНСИВНОСТИ ГРОЗОВОЙ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ И
ГРОЗОПОРАЖАЕМОСТИ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
Среднегодовая продолжительность гроз в часах в произвольном пункте на территории СССР определяется по карте (рис.3), или по утвержденным для некоторых областей СССР региональным картам продолжительности гроз, или по средним многолетним (порядка 10 лет) данным метеостанции, ближайшей от места нахождения здания или сооружения.
Рис.3. Карта средней за год продолжительности гроз в часах для территории СССР
Подсчет ожидаемого количества 
поражений молнией в год производится по формулам:
для сосредоточенных зданий и сооружений (дымовые трубы, вышки, башни) 
;
для зданий и сооружений прямоугольной формы 
,
где 
- наибольшая высота здания или сооружения, м; 
- соответственно ширина и длина здания или сооружения, м; 
- среднегодовое число ударов молнии в 1 км земной поверхности (удельная плотность ударов молнии в землю) в месте нахождения здания или сооружения.
Для зданий и сооружений сложной конфигурации в качестве 
и 
рассматриваются ширина и длина наименьшего прямоугольника, в который может быть вписано здание или сооружение в плане.
Для произвольного пункта на территории СССР удельная плотность ударов молнии в землю определяется исходя из среднегодовой продолжительности гроз в часах следующим образом:
Удельная плотность ударов молнии в землю. 1/(км·год)
ЗОНЫ ЗАЩИТЫ МОЛНИЕОТВОДОВ
1. Одиночный стержневой молниеотвод.
Зона защиты одиночного стержневого молниеотвода высотой представляет собой круговой конус (рис.П3.1), вершина которого находится на высоте 
. На уровне земли зона защиты образует круг радиусом 
. Горизонтальное сечение зоны защиты на высоте защищаемого сооружения 
представляет собой круг радиусом 
.
Рис.П3.1. Зона защиты одиночного стержневого молниеотвода:
1 - граница зоны защиты на уровне 
; 2 - то же на уровне земли
1.1. Зоны защиты одиночных стержневых молниеотводов высотой 
150 м имеют следующие габаритные размеры.
Инструкция по проектированию противопожарной защиты энергетических предприятий рд 153-34. 0-49. 101-2003
Регламента ЕврАзэс «О безопасности зданий и сооружений, строительных материалов и изделий»
Плиты перекрытий железобетонные многопустотные для зданий и сооружений
Нормативных документов в строительстве
Вид и назначение зданий, строений, сооружений, помещений, территорий (учебные, учебно- вспомогательные, подсобные, административные и др.) с указанием площади
Вид и назначение зданий, строений, сооружений, помещений, территорий (учебные, учебно-вспомогательные, подсобные, административные и др.) с указанием площади
Вид и назначение зданий, строений, сооружений, помещений, территорий (учебные, учебно-вспомогательные, подсобные, административные и др.) с указанием площади
Февраль 2011 Запрос мрс №5367 Ставропольский край
Страница 8 из 8
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
ПОСОБИЕ К "ИНСТРУКЦИИ ПО УСТРОЙСТВУ МОЛНИЕЗАЩИТЫ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ"
(РД34.21.122-87)
Настоящее пособие ставит задачей пояснить и конкретизировать основные положения РД 3421.122-87, а также ознакомить специалистов, занятых разработкой и проектированием молниезащиты различных объектов, с существующими представлениями о развитии молнии и ее параметрах, определяющих опасные воздействия на человека и материальные ценности. Приводятся примеры исполнения молниезащиты зданий и сооружений различных категорий в соответствии с требованиями РД 34.21.122-87.
1. КРАТКИЕ СВЕДЕНИЯ О РАЗРЯДАХ МОЛНИИ И ИХ ПАРАМЕТРАХ
Молния представляет собой электрический разряд длиной в несколько километров, развивающийся между грозовым облаком и землей или каким-либо наземным сооружением.
Разряд молнии начинается с развития лидера — слабо светящегося канала с током в несколько сотен ампер. По направлению движения лидера — от облака вниз или от наземного сооружения вверх — молнии разделяются на нисходящие и восходящие. Данные о нисходящих молниях накапливались продолжительное время в нескольких регионах земного шара. Сведения о восходящих молниях появились лишь в последние десятилетия, когда начались систематические наблюдения за грозопоражаемостью очень высоких сооружений, например Останкинской телевизионной башни.
Лидер нисходящей молнии возникает под действием процессов в грозовом облаке, и его появление не зависит от наличия на поверхности земли каких-либо сооружений. По мере продвижения лидера к земле с наземных объектов могут возбуждаться направленные к облаку встречные лидеры. Соприкосновение одного из них с нисходящим лидером (или касание последнего поверхности земли) определяет место удара молнии в землю или какой-либо объект.
Восходящие лидеры возбуждаются с высоких заземленных сооружений, у вершин которых электрическое поле во время грозы резко усиливается. Сам факт появления и устойчивого развития восходящего лидера определяет место поражения. На равнинной местности восходящие молнии поражают объекты высотой более 150 м, а в горных районах возбуждаются с остроконечных элементов рельефа и сооружении меньшей высоты и потому наблюдаются чаще.
Рассмотрим сначала процесс развития и параметры нисходящей молнии. После установления сквозного лидерного канала следует главная стадия разряда — быстрая нейтрализация зарядов лидера, сопровождающаяся ярким свечением и нарастанием тока до пиковых значений, варьирующихся от единиц до сотен килоампер. При этом происходит интенсивный разогрев канала (до десятков тысяч кельвин) и его ударное расширение, воспринимаемое на слух как раскат грома. Ток главной стадии состоит из одного или нескольких последовательных импульсов, наложенных на непрерывную составляющую. Большинство импульсов тока имеет отрицательную полярность. Первый импульс при общей длительности в несколько сотен микросекунд имеет длину фронта от 3 до 20 мкс; пиковое значение тока (амплитуда) варьируется в широких пределах: в 50% случаев (средний ток) превышает 30, а в 1—2% случаев 100 кА. Примерно в 70% нисходящих отрицательных молний за первым импульсом наблюдаются последующие с меньшими амплитудами и длиной фронта: средние значения соответственно 12 кА и 0,6 мкс. При этом крутизна (скорость нарастания) тока на фронте последующих импульсов выше, чем для первого импульса.
Ток непрерывной составляющей нисходящей молнии варьируется от единиц до сотен ампер и существует на протяжении всей вспышки, продолжающейся в среднем 0,2 с, а в редких случаях 1—1,5 с.
Заряд, переносимый в течение всей вспышки молнии, колеблется от единиц до сотен кулон, из которых на долю отдельных импульсов приходится 5-15, а на непрерывную составляющую 10-20 Кл.
Нисходящие молнии с положительными импульсами тока наблюдаются примерно в 10% случаев. Часть из них имеет форму, аналогичную форме отрицательных импульсов. Кроме того, зарегистрированы положительные импульсы с существенно большими параметрами: длительностью около 1000 мкс, длиной фронта около 100 мкс и переносимым зарядом в среднем 35 Кл. Для них характерны вариации амплитуд тока в очень широких пределах: при среднем токе 35 кА в 1—2% случаев возможно появление амплитуд свыше 500 кА.
Накопленные фактические данные о параметрах нисходящих молний не позволяют судить об их различиях в разных географических регионах. Поэтому для всей территории СССР их вероятностные характеристики приняты одинаковыми.
Восходящая молния развивается следующим образом. После того как восходящий лидер достиг грозового облака, начинается процесс разряда, сопровождающийся примерно в 80% случаев токами отрицательной полярности. Наблюдаются токи двух типов: первый — непрерывный безымпульсный до нескольких сотен ампер и длительностью в десятые доли секунды, переносящий заряд 2—20 Кл; второй характеризуется наложением на длительную безымпульсную составляющую коротких импульсов, амплитуда которых в среднем составляет 10—12 кА и лишь в 5 % случаев превышает 30 кА, а переносимый заряд достигает 40 Кл. Эти импульсы сходны с последующими импульсами главной стадии нисходящей отрицательной молнии.
В горной местности восходящие молнии характеризуются более длительными непрерывными токами и большими переносимыми зарядами, чем на равнине. В то же время вариации импульсных составляющих тока в горах и на равнине отличаются мало. На сегодняшний день не выявлена связь между токами восходящей молнии и высотой сооружений, с которых они возбуждаются. Поэтому параметры восходящих молний и их вариации оцениваются как одинаковые для любых географических регионов и высот объектов.
В РД 34.21.122—87 данные о параметрах токов молнии учтены в требованиях к конструкциям и размерам средств молниезащиты. Например, минимально допустимые расстояния от молниеотводов и их заземлителей до объектов I категории (пп. 2.3—2.5 *) определены из условия поражения молниеотводов нисходящими молниями с амплитудой и крутизной фронта тока в пределах соответственно 100 кА и 50 кА/мкс. Этому условию соответствует не менее 99% случаев поражения нисходящими молниями.
* Здесь и далее пункты РД 34.21.122-87.
2. ХАРАКТЕРИСТИКИ ГРОЗОВОЙ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ
Об интенсивности грозовой деятельности в различных географических пунктах можно судить по данным разветвленной сети метеорологических станций о повторяемости и продолжительности гроз, регистрируемых в днях и часах за год по слышимому грому в начале и конце грозы. Однако более важной и информативной характеристикой для оценки возможного числа поражений объектов молнией является плотность ударов нисходящих молний на единицу земной поверхности.
Плотность ударов молнии в землю сильно колеблется по регионам земного шара и зависит от геологических, климатических и других факторов. При общей тенденции роста этого значения от полюсов к экватору оно, например, резко сокращается в пустынях и возрастает в регионах с интенсивными процессами испарения. Особенно велико влияние рельефа в горной местности, где грозовые фронты преимущественно распространяются по узким коридорам, поэтому в пределах небольшой площади возможны резкие колебания плотности разрядов в землю.
В целом по территории земного шара плотность ударов молнии варьируется практически от нуля в приполярных областях до 20—30 разрядов на 1 км земли за год во влажных тропических зонах. Для одного и того же региона возможны вариации от года к году, поэтому для достоверной оценки плотности разрядов в землю необходимо многолетнее усреднение.
В настоящее время ограниченное количество пунктов земного шара оборудовано счетчиками молний, и для небольших территорий возможны непосредственные оценки плотности разрядов в землю. В массовых масштабах (например, для всей территории СССР) регистрация числа ударов молнии в землю пока невыполнима из-за трудоемкости и недостатка надежной аппаратуры.
Однако для географических пунктов, в которых установлены счетчики молний и ведутся метеорологические наблюдения за грозами, обнаружена корреляционная связь между плотностью разрядов в землю и повторяемостью или продолжительностью гроз, хотя каждый из перечисленных параметров подвержен разбросу от года к году или от грозы к грозе. В РД 34.21.122-87 эта корреляционная зависимость, представленная в приложении 2, распространена на всю территорию СССР и связывает чисто ударов нисходящей молнии в 1 км 2 земной поверхности с конкретной продолжительностью гроз в часах. Данные метеорологических станций о продолжительности гроз усреднены за период с 1936 по 1978 г. и в виде линий, характеризующихся постоянным числом часов с грозой в год, нанесены на географическую карту СССР (рис. 3 РД 34.21.122-87); при этом продолжительность грозы для любого пункта задается в интервале между двумя ближайшими к нему линиями. Для некоторых областей СССР на базе инструментальных исследований составлены региональные карты продолжительности гроз, эти карты также рекомендованы к использованию (см. приложение 2 РД34.21.122— 87)
Таким косвенным путем (через данные о продолжительности гроз) удается ввести районирование территории СССР по плотности ударов молнии в землю.
3. КОЛИЧЕСТВО ПОРАЖЕНИЙ МОЛНИЕЙ НАЗЕМНЫХ СООРУЖЕНИЙ
Согласно требованиям табл. 1 РД 34.21.122—87 для ряда объектов ожидаемое количество поражений молнией является показателем, определяющим необходимость выполнения молниезащиты и ее надежность. Поэтому нужно располагать способом оценки этого значения еще на стадии проектирования объекта. Желательно, чтобы этот способ учитывал известные характеристики грозовой деятельности и другие сведения о молнии.
При подсчете числа поражений нисходящими молниями используется следующее представление: возвышающийся объект принимает на себя разряды, которые в его отсутствие поразили бы поверхность земли определенной площади (так называемую поверхность стягивания). Эта площадь имеет форму круга для сосредоточенного объекта (вертикальной трубы или башни) и форму прямоугольника для протяженного объекта, например, воздушной линии электропередачи. Число поражений объекта равно произведению площади стягивания на плотность разрядов молнии в месте его расположения. Например, для сосредоточенного объекта
где R0 — радиус стягивания; n — среднегодовое число ударов молнии в 1 км 2 земной поверхности. Для протяженного объекта длиной l
Имеющаяся статистика поражений объектов разной высоты в местностях с разной продолжительностью гроз позволила ориентировочно определить связь между радиусом стягивания R0 и высотой объекта h. Несмотря на значительный разброс, в среднем можно принять R0 = 3h.
Приведенные соотношения положены в основу формул расчета ожидаемого количества поражений молнией сосредоточенных объектов и объектов с заданными габаритами в приложении 2 РД 34.21.122—87. Грозопоражаемость объектов ставится в прямую зависимость от плотности разрядов молнии в землю и соответственно от региональной продолжительности гроз в соответствии с данными приложения 2. Можно предположить, что вероятность поражения объекта растет, например с ростом амплитуды тока молнии, и зависит от других параметров разряда. Однако имеющаяся статистика поражений получена способами (фотографированием ударов молнии, регистрацией специальными счетчиками), не позволяющими выделить влияние других факторов, кроме интенсивности грозовой деятельности.
Оценим теперь по формулам приложения 2, как часто возможны поражения молнией объектов разных размеров и формы. Например, при средней продолжительности гроз 40—60 ч в год в сосредоточенный объект высотой 50 м (например, дымовую трубу) можно ожидать не более одного поражения за 3—4 года, а в здание высотой 20 м и размерами в плане 100х100 м (типичное по габаритам для многих видов производства) — не более одного поражения за 5 лет. Таким образом, при умеренных размерах зданий и сооружений (высоте в пределах 20—50 м, длине и ширине примерно 100 м) поражение молнией является редким событием. Для небольших строений (с габаритами примерно 10 м) ожидаемое количество поражений молнией редко превышает 0,02 за год, а это значит, что за весь срок их службы может произойти не более одного удара молнии. По этой причине согласно РД 34.21.122—87 для некоторых небольших строений (даже при низкой огнестойкости) выполнение молниезащиты вообще не предусматривается или существенно упрощается.
Для сосредоточенных объектов число поражений нисходящими молниями растет в квадратичной зависимости от высоты и в районах с умеренной продолжительностью гроз при высоте объектов около 150 м составляет один-два удара за год. С сосредоточенных объектов большей высоты возбуждаются восходящие молнии, количество которых также пропорционально квадрату высоты. Такое представление о поражаемости высоких объектов подтверждают наблюдения, проводимые на Останкинской телевизионной башне высотой 540 м: ежегодно в нее происходит около 30 ударов молнии и более 90% из них приходится на восходящие разряды, число поражений нисходящими молниями сохраняется на уровне одного-двух в год. Таким образом, для сосредоточенных объектов высотой более 150 м количество поражений нисходящими молниями мало зависит от высоты.
4. ОПАСНЫЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ МОЛНИИ
В перечне основных терминов (приложение 1 РД 34.21.122—87) перечислены возможные виды воздействия молнии на различные наземные объекты. В настоящем параграфе сведения об опасных воздействиях молнии изложены более подробно.
Воздействия молнии принято подразделять на две основные группы:
первичные, вызванные прямым ударом молнии, и вторичные, индуцированные близкими ее разрядами или занесенные в объект протяженными металлическими коммуникациями. Опасность прямого удара и вторичных воздействий молнии для зданий и сооружений и находящихся в них людей или животных определяется, с одной стороны, параметрами разряда молнии, а с другой — технологическими и конструктивными характеристиками объекта (наличием взрыво- или пожароопасных зон, огнестойкостью строительных конструкций, видом вводимых коммуникаций, их расположением внутри объекта и т. д.). Прямой удар молнии вызывает следующие воздействия на объект: электрические, связанные с поражением людей или животных электрическим током и появлением перенапряжении на пораженных элементах. Перенапряжение пропорционально амплитуде и крутизне тока молнии, индуктивности конструкций и сопротивлению заземлителей, по которым ток молнии отводится в землю. Даже при выполнении молниезащиты прямые удары молния с большими токами и крутизной могут привести к перенапряжениям в несколько мегавольт. При отсутствии молниезащиты пути растекания тока молнии неконтролируемы и ее удар может создать опасность поражения током, опасные напряжения шага и прикосновения, перекрытия на другие объекты;
термические, связанные с резким выделением теплоты при прямом контакте канала молнии с содержимым объекта и при протекании через объект тока молнии. Выделяемая в канале молнии энергия определяется переносимым зарядом, длительностью вспышки и амплитудой тока молнии; и 95% случаев разрядов молнии эта энергия (в расчете на сопротивление 1 Ом) превышает 5,5 Дж, она на два-три порядка превышает минимальную энергию воспламенения большинства газо-, паро- и пылевоздушных смесей, используемых в промышленности. Следовательно, в таких средах контакт с каналом молнии всегда создает опасность воспламенения (а в некоторых случаях взрыва), то же относится к случаям проплавления каналом молнии корпусов взрывоопасных наружных установок. При протекании тока молнии по тонким проводникам создается опасность их расплавления и разрыва;
механические, обусловленные ударной волной, распространяющейся от канала молнии, и электродинамическими силами, действующими на проводники с токами молнии. Это воздействие может быть причиной, например, сплющивания тонких металлических трубок. Контакт с каналом молнии может вызвать резкое паро- или газообразование в некоторых материалах с последующим механическим разрушением, например, расщеплением древесины или образованием трещин в бетоне.
Вторичные проявления молнии связаны с действием на объект электромагнитного ноля близких разрядов. Обычно это поле рассматривают в виде двух составляющих: первая обусловлена перемещением зарядов в лидере и канале молнии, вторая — изменением тока молнии во времени. Эти составляющие иногда называют электростатической и электромагнитной индукцией.
Электростатическая индукция проявляется в виде перенапряжения, возникающего на металлических конструкциях объекта и зависящего от тока молнии, расстояния до места удара и сопротивления заземлителя. При отсутствии надлежащего заземлителя перенапряжение может достигать сотен киловольт и создавать опасность поражения людей и перекрытий между разными частями объекта.
Электромагнитная индукция связана с образованием в металлических контурах ЭДС, пропорциональной крутизне тока молнии и площади, охватываемой контуром. Протяженные коммуникации в современных производственных зданиях могут образовывать охватывающие большую площадь контуры, в которых возможно наведение ЭДС в несколько десятков киловольт. В местах сближения протяженных металлических конструкций, в разрывах незамкнутых контуров создается опасность перекрытий и искрений с возможным рассеянием энергии около десятых долей джоуля.
Еще одним видом опасного воздействия молнии является занос высокого потенциала по вводимым в объект коммуникациям (проводам воздушных линий электропередачи, кабелям, трубопроводам). Он представляет собой перенапряжение, возникающее на коммуникации при прямых и близких ударах молнии и распространяющееся в виде набегающей на объект волны. Опасность создается за счет возможных перекрытий с коммуникации на заземленные части объекта. Подземные коммуникации также представляют опасность, так как могут принять на себя часть растекающихся в земле токов молнии и занести их в объект.
5. КЛАССИФИКАЦИЯ ЗАЩИЩАЕМЫХ ОБЪЕКТОВ
Тяжесть последствий удара молнии зависит прежде всего от взрыво- или пожароопасности здания или сооружения при термических воздействиях молнии, а также искрениях и перекрытиях, вызванных другими видами воздействий. Например в производствах, постоянно связанных с открытым огнем, процессами горения, применением несгораемых материалов и конструкции, протекание тока молнии не представляет большой опасности. Напротив, наличие внутри объекта взрывоопасной среды создаст угрозу разрушений, человеческих жертв, больших материальных ущербов.
При таком разнообразии технологических условий предъявлять одинаковые требования к молниезащите всех объектов означало бы или вкладывать в ее выполните чрезмерные запасы, или мириться с неизбежностью значительных ущербов, вызванных молнией. Поэтому в РД 34.21.122-87 принят дифференцированный подход к выполнению молниезащиты различных объектов, в связи с чем в табл. 1 этой Инструкции здания и сооружения разделены на три категории, отличающиеся по тяжести возможных последствий поражения молнией.
К I категории отнесены производственные помещения, в которых в нормальных технологических режимах могут находиться и образовываться взрывоопасные концентрации газов, паров, пылей, волокон. Любое поражение молнией, вызывая взрыв, создает повышенную опасность разрушений и жертв не только для данного объекта, но и для близрасположенных.
Во II категорию попадают производственные здания и сооружения, в которых появление взрывоопасной концентрации происходит в результате нарушения нормального технологического режима, а также наружные установки, содержащие взрывоопасные жидкости и газы. Для этих объектов удар молнии создает опасность взрыва только при совпадении с технологической аварией или срабатыванием дыхательных или аварийных клапанов на наружных установках. Благодаря умеренной продолжительности гроз на территории СССР вероятность совпадения этих событий достаточно мала.
К III категории отнесены объекты, последствия поражения которых связаны с меньшим материальным ущербом, чем при взрывоопасной среде. Сюда входят здания и сооружения с пожароопасными помещениями или строительными конструкциями низкой огнестойкости, причем для них требования к молниезащите ужесточаются с увеличением вероятности поражения объекта (ожидаемого количества поражений молнией). Кроме того, к III категории отнесены объекты, поражение которых представляет опасность электрического воздействия на людей и животных: большие общественные здания, животноводческие строения, высокие сооружения типа труб, башен, монументов. Наконец, к III категории отнесены мелкие строения в сельской местности, где чаще всего используются сгораемые конструкции. Согласно статистическим данным на эти объекты приходится значительная доля пожаров, вызванных грозой. Из-за небольшой стоимости этих строений их молниезащита выполняется упрощенными способами, не требующими значительных материальных затрат (п. 2.30).
6. СРЕДСТВА И СПОСОБЫ МОЛНИЕЗАЩИТЫ
Требования к выполнению всего комплекса мероприятий по молниезащите объектов I, II и III категорий и конструкциям молниеотводов изложены в § 2 и 3 РД 34.21.122-87. Настоящий раздел пособия поясняет основные положения этих требований.
Молниезащита представляет собой комплекс мероприятий, направленных на предотвращение прямого удара молнии в объект или на устранение опасных последствий, связанных с прямым ударом; к этому комплексу относятся также средства защиты, предохраняющие объект от вторичных воздействий молнии и заноса высокого потенциала.
Средством защиты от прямых ударов молнии служит молниеотвод — устройство, рассчитанное на непосредственный контакт с каналом молнии и отводящее ее ток в землю.
Молниеотводы разделяются на отдельно стоящие, обеспечивающие растекание тока молнии минуя объект, и установленные на самом объекте. При этом растекание тока происходит по контролируемым путям так, что обеспечивается низкая вероятность поражения людей (животных). взрыва или пожара.
Установка отдельно стоящих молниеотводов исключает возможность термического воздействия на объект при поражении молниеотвода; для объектов с постоянной взрывоопасностью, отнесенных к I категории, принят этот способ защиты, обеспечивающий минимальное количество опасных воздействий при грозе. Для объектов II и III категорий, характеризующихся меньшим риском взрыва или пожара, в равной мере допустимо использование отдельно стоящих молниеотводов и установленных на защищаемом объекте.
Молниеотвод состоит из следующих элементов: молниеприемника, опоры, токоотвода и заземлителя. Однако на практике они могут образовывать единую конструкцию, например металлическая мачта или ферма здания представляет собой молниеприемник, опору и токоотвод одновременно.
По типу молниеприемника молниеотводы разделяются на стержневые (вертикальные), тросовые (горизонтальные протяженные) и сетки, состоящие из продольных и поперечных горизонтальных электродов, соединенных в местах пересечений. Стержневые и тросовые молниеотводы могут быть как отдельно стоящие, так и установленные на объекте; молниеприемные сетки укладываются на неметаллическую кровлю защищаемых зданий и сооружений. Однако укладка сеток рациональна лишь на зданиях с горизонтальными крышами, где равновероятно поражение молнией любого их участка. При больших уклонах крыши наиболее вероятны удары молнии вблизи ее конька, и в этих случаях укладка сетки по всей поверхности кровли приведет к неоправданным затратам металла; более экономична установка стержневых или тросовых молниеприемников, в зону защиты которых входит весь объект. По этой причине в п. 2.11 укладка молниеприемной сетки допускается на неметаллических кровлях с уклоном не более 1:8. Иногда укладка сетки поверх кровли неудобна из-за ее конструктивных элементов (например, волнистой поверхности покрытия). В этих случаях допускается укладывать сетку под утеплителем или гидроизоляцией, при условии что они выполнены из несгораемых или трудносгораемых материалов и их пробой при разряде молнии не приведет к загоранию кровли (п. 2.11).
При выборе средств защиты от прямых ударов молнии, типов молниеотводов необходимо учитывать экономические соображения, технологические и конструктивные особенности объектов. Во всех возможных случаях близрасположенные высокие сооружения необходимо использовать как отдельно стоящие молниеотводы, а конструктивные элементы зданий н сооружений, например металлическую кровлю, фермы, металлические и железобетонные колонны и фундаменты, — как молниеприемники, токоотводы и заземлители. Эти положения учтены в пп. 1.6, 1.8, 2.11, 2.12, 2.25. Защита от термических воздействий прямого удара молнии осуществляется путем надлежащего выбора сечений молниеприемников и токоотводов (табл. 3), толщины корпусов наружных установок (п. 2.15), расплавление и проплавление которых не может произойти при указанных выше параметрах тока молнии, переносимого заряда и температуры в канале.
Защита от механических разрушений различных строительных конструкций при прямых ударах молнии осуществляется: бетона — армированием и обеспечением надежных контактов в местах соединения с арматурой (п. 2.12); неметаллических выступающих частей и покрытий зданий — применением материалов, не содержащих влаги или газогенерирующих веществ.
Защита от перекрытий на защищаемый объект при поражении отдельно стоящих молниеотводов достигается надлежащим выбором, конструкций заземлителей и изоляционных расстояний между молниеотводом и объектом (пп. 2.2 — 2.5). Защита от перекрытий внутри здания при протекании по нему тока молнии обеспечивается надлежащим выбором количества токоотводов, проложенных к заземлителям кратчайшими путями (п. 2.11).
Защита от напряжении прикосновения и шага (пп. 2.12, 2.13) обеспечивается путем прокладки токоотводов в малодоступных для людей местах и равномерного размещения заземлителей по территории объекта.
Защита от вторичных воздействий молнии обеспечивается следующими мероприятиями. От электростатической индукции и заноса высокого потенциала — ограничением перенапряжений, наведенных на оборудовании, металлических конструкциях и вводимых коммуникациях, путем их присоединения к заземлителям определенных конструкций; от электромагнитной индукции — ограничением площади незамкнутых контуров внутри зданий путем наложения перемычек в местах сближения металлических коммуникаций. Для исключения искрения в местах соединений протяженных металлических коммуникаций обеспечиваются низкие переходные сопротивления — не более 0,03 Ом, например, во фланцевых соединениях трубопроводов этому требованию соответствует затяжка шести болтов на каждый фланец (п. 2.7).
7. ЗАЩИТНОЕ ДЕЙСТВИЕ И ЗОНЫ ЗАЩИТЫ МОЛНИЕОТВОДОВ
Ниже поясняется подход к определению зон защиты молниеотводов, построение которых осуществляется по формулам приложения 3 РД 34.21.122-87.
Защитное действие молниеотвода основано на "свойстве молнии с большей вероятностью поражать более высокие и хорошо заземленные предметы по сравнению с расположенными рядом объектами меньшей высоты. Поэтому на молниеотвод, возвышающийся над защищаемым объектом, возлагается функция перехвата молний, которые в отсутствие молниеотвода поразили бы объект. Количественно защитное действие молниеотвода определяется через вероятность прорыва — отношение числа ударов молнии в защищенный объект (числа прорывов) к общему числу ударов в молниеотвод и объект.
Существует несколько способов оценки вероятности прорыва, основанных на разных физических представлениях о процессах поражения молнией. В РД 34.21.122—87 использованы результаты расчетов по вероятностной методике, связывающей вероятность поражения молниеотвода и объекта с разбросом траекторий нисходящей молнии без учета вариаций ее токов.
Согласно принятой расчетной модели невозможно создать идеальную защиту от прямых ударов молнии, полностью исключающую прорывы на защищаемый объект. Однако на практике осуществимо взаимное расположение объекта и молниеотвода, обеспечивающее низкую вероятность прорыва, например 0,1 и 0,01, что соответствует уменьшению числа поражений объекта примерно в 10 и 100 раз по сравнению с незащищенным объектом. Для большинства современных объектов при таких уровнях защиты обеспечивается малое количество прорывов за весь срок их службы.
Выше рассматривалось производственное здание высотой 20 и размерами в плане 100 х 100 м, расположенное в местности с продолжительностью гроз 40—60 ч в год; если это здание защищено молниеотводами с вероятностью прорыва 0,1, в него можно ожидать не более одного прорыва за 50 лет. При этом не все прорывы в равной степени опасны для защищаемого объекта, например воспламенения возможны при больших токах или переносимых зарядах, которые встречаются не в каждом разряде молнии. Следовательно, на данный объект можно ожидать одно опасное воздействие за срок, заведомо превышающий 50 лет или для большинства промышленных объектов II и III категорий не более одного опасного воздействия за все время их существования. При вероятности прорыва 0,01 в то же здание можно ожидать не более одного прорыва за 500 лет — период, намного превышающий срок службы любого промышленного объекта. Такой высокий уровень защиты оправдан только для объектов I категории, представляющих постоянную угрозу взрыва.
Выполняя серию расчетов вероятности прорыва в окрестности молниеотвода, можно построить поверхность, являющуюся геометрическим местом положения вершин защищаемых объектов, для которых вероятность прорыва — постоянное значение. Эта поверхность является внешней границей пространства, называемого зоной защиты молниеотвода; для одиночного стрежневого молниеотвода эта граница — боковая поверхность кругового конуса, для одиночного троса — двускатная плоская поверхность.
Обычно зону защиты обозначают по максимальной вероятности прорыва, соответствующей ее внешней границе, хотя в глубине зоны вероятность прорыва существенно уменьшается.
Расчетный метод позволяет построить для стержневых и тросовых молниеотводов зону защиты с произвольным значением вероятности прорыва, т.е. для любого молниеотвода (одиночного или двойного) можно построить произвольное количество зон защиты. Однако для большинства народнохозяйственных зданий достаточный уровень защиты можно обеспечить, пользуясь двумя зонами, с вероятностью прорыва 0,1 и 0,01.
В терминах теории надежности вероятность прорыва — это параметр, характеризующий отказ молниеотвода как защитного устройства. При таком подходе двум принятым зонам защиты соответствует степень надежности 0,9 и 0,99. Эта оценка надежности справедлива при расположении объекта вблизи границы зоны защиты, например объекта в виде кольца, соосного со стержневым молниеотводом. У реальных же объектов (обычных зданий) на границе зоны защиты, как правило, расположены лишь верхние элементы, а большая часть объекта помещается в глубине зоны. Оценка надежности зоны защиты по ее внешней границе приводит к чрезмерно заниженным значениям. Поэтому, чтобы учесть существующее на практике взаимное расположение молниеотводов и объектов, зонам защиты А и Б приписана в РД 34.21.122—87 ориентировочная степень надежности 0,995 и 0,95 соответственно.
Линейные зависимости между расчетными параметрами зон защиты типа Б позволяют с достаточной для практики точностью оценивать высоты молниеотводов с помощью номограмм, сокращающих объем вычислений. Такие номограммы, построенные в соответствии с формулами и обозначениями приложения 3 РД 34.21.122—87, приведены на рис. П4.1 для определения высот стержневых С и тросовых Т одиночных и двойных молниеотводов (разработка Гипропрома).
Рис. П4.1. Номограммы для определения высоты одиночных (а) и двойных равной высоты (б) молниеотводов в зоне Б
Расчетный метод вероятности прорыва разработан только для нисходящих молний, преимущественно поражающих объекты высотой до 150 м. Поэтому в РД 34.21.122 — 87 формулы для построения зон защиты одиночных и многократных стержневых и тросовых молниеотводов ограничены высотой 150 м. На сегодняшний день объем фактических данных о поражаемости нисходящими молниями объектов большей высоты очень мал и в большей своей части относится к Останкинской телевизионной башне. На основании фоторегистраций можно утверждать, что нисходящие молнии прорываются более чем на 200 м ниже ее вершины и поражают землю на расстоянии около 200 м от основания башни. Если рассматривать Останкинскую телевизионную башню как стержневой молниеотвод, можно заключить, что относительные размеры зон защиты молниеотводов высотой более 150 м резко сокращаются с увеличением высоты молниеотводов. С учетом ограниченности фактических данных о поражаемости сверхвысоких объектов в РД 34.21.122 — 87 включены формулы для построения зон защиты только для стержневых молниеотводов высотой более 150 м.
Метод расчета зон защиты от поражений восходящими молниями пока не разработан. Однако по данным наблюдений известно, что восходящие разряды возбуждаются с остроконечных предметов вблизи вершины высоких сооружений и затрудняют развитие других разрядов с более низких уровней. Поэтому для таких высоких объектов, как железобетонные дымовые трубы или башни, предусматривается прежде всего защита от механических разрушений бетона при возбуждении восходящих молний, которая осуществляется путем установки стержневых или кольцевых молниеприемников, обеспечивающих максимально возможное по конструктивным соображениям превышение над вершиной объекта (п. 2.31).
8. ПОДХОД К НОРМИРОВАНИЮ ЗАЗЕМЛИТЕЛЕЙ МОЛНИЕЗАЩИТЫ
Ниже пояснен принятый в РД 34.21.122—87 подход к выбору заземлителей молниезащиты зданий и сооружений.
Одним из эффективных способов ограничения грозовых перенапряжений в цепи молниеотвода, а также на металлических конструкциях и оборудовании объекта является обеспечение низких сопротивлений заземлителей. Поэтому при выборе молниезащиты нормированию подлежит сопротивление заземлителя или другие его характеристики, связанные с сопротивлением.
До недавнего времени для заземлителей молниезащиты нормировалось импульсное сопротивление растеканию токов молнии: его максимально допустимое значение было принято равным 10 Ом для зданий и сооружений I и II категорий и 20 Ом для зданий и сооружений III категории. При этом допускалось увеличение импульсного сопротивления до 40 Ом в грунтах с удельным сопротивлением более 500 Ом×м при одновременном удалении молниеотводов от объектов I категории на расстояние, гарантирующее от пробоя по воздуху и в земле. Для наружных установок максимально допустимое импульсное сопротивление заземлителей было принято равным 50 Ом.
Импульсное сопротивление заземлителя является количественной характеристикой сложных физических процессов при растекании в земле токов молнии. Его значение отличается от сопротивления заземлителя при растекании токов промышленной частоты и зависит от нескольких параметров тока молнии (амплитуды, крутизны, длины фронта), варьирующихся в широких пределах. С увеличением тока молнии импульсное сопротивление заземлителя падает, причем в возможном интервале распределения токов молнии (от единиц до сотен килоампер) его значение может уменьшаться в 2-5 раз.
При проектировании заземлителя нельзя предсказать значения токов молнии, которые будут через него растекаться, а следовательно, невозможно оценить наперед соответствующие значения импульсных сопротивлений. В этих условиях нормирование заземлителей по их импульсному сопротивлению имеет очевидные неудобства. Разумнее выбрать конкретные конструкции заземлителей по следующему условию. Импульсные сопротивления заземлителей во всем возможном диапазоне токов молнии не должны превышать указанных максимально допустимых значений.
Такое нормирование было принято в пп. 2.2, 2.13, 2.26, табл. 2: для ряда типовых конструкций были подсчитаны импульсные сопротивления при колебаниях токов молнии от 5 до 100 кА и по результатам расчетов проведен отбор заземлителей, удовлетворяющих принятому условию.
В настоящее время распространенными и рекомендуемыми (РД 34.21.122-87, п. 1.8) конструкциями заземлителей являются железобетонные фундаменты. К ним предъявляется дополнительное требование — исключение механических разрушений бетона при растекании через фундамент токов молнии. Железобетонные конструкции выдерживают большие плотности растекающихся по арматуре токов молнии, что связано с кратковременностью этого растекания. Единичные железобетонные фундаменты (сваи длиной не менее 5 или подножники длиной не менее 2 м) способны без разрушения выдерживать токи молнии до 100 кА, по этому условию в табл. 2 РД 34.21.122-87 заданы допустимые размеры единичных железобетонных заземлителей. Для фундаментов больших размеров с соответственно большей поверхностью арматуры опасная для разрушения бетона плотность тока маловероятна при любых возможных токах молнии.
Нормирование параметров заземлителей по их типовым конструкциям имеет ряд достоинств: оно соответствует принятой в строительной практике унификации железобетонных фундаментов с учетом их повсеместного использования в качестве естественных заземлителей при выборе молниезащиты не требуется выполнять расчеты импульсных сопротивлений заземлителей, что сокращает объем проектных работ.
9. ПРИМЕРЫ ИСПОЛНЕНИЯ МОЛНИЕЗАЩИТЫ РАЗЛИЧНЫХ ОБЪЕКТОВ * (РИС. П4.2-П4.Э)
* Разработаны ВНИПИ Тяжпромэпсктропроект, институтом Гипротрубопровод и ГИАП,
Рис. П4.2. Молниезащита здания I категории отдельно стоящим двойным стержневым молниеотводом (r = 300 Ом×м, Sв≤4 м, Sз≤6 м):
1 — граница зоны защиты; 2 — заземлители-подножники фундамента; 3 — зона защиты на отметке 8,0 м
Рис. П4.3. Молниезащита здания I категории отдельно стоящим тросовым молниеотводом (r=300 Ом×м, Sв≤4 м, Sз≤6 м, Sв1³3,5 м):
1 — трос; 2 — граница зоны защиты; 3 — ввод подземного трубопровода; 4 — граница распространения взрывоопасной концентрации; 5 — соединения арматуры, выполняемые сваркой; 6 — железобетонный фундамент; 7 — закладные элементы для присоединения оборудования; 8 — заземляющий проводник из стали 4х40 мм; 9 — заземлители — железобетонные подножники; 10 — граница зоны защиты на отметке 10,5 м
Рис П4.4. Молниезащита здания II категории сеткой, уложенной на кровлю под гидроизоляцию:
1 — молниеприемная сетка; 2 — гидроизоляция здания; 3 — опора здания; 4 — стальная перемычка; 5 — арматура колонны; 6 — заземлители, железобетонные фундаменты; 7 — закладная деталь; 8 — опора эстакады; 9 - технологическая эстакада
Рис. П4.5. Молниезащита здания II категории с металлическими фермами (в качестве токоотводов и заземлителей использована арматура железобетонных колонн и фундаментов):
1 — арматура колонны; 2 — арматура фундамента; 3 — заземлитель; 4 — стальная ферма; 5 — железобетонная колонна; 6 — анкерные болты, привариваемые к арматуре; 7 — закладная деталь
Рис. П4.6. План цеха компрессии азотоводородной смеси (относится к взрывоопасным с зоной класса В-1а) :
Условные обозначения: ▲ — стержневой молниеотвод (№ 1-6); —× — × — × - токоотводящая металлическая полоса; ≤ — газоотводные трубы для отвода в атмосферу газов невзрывоопасной концентрации; · — то же взрывоопасной концентрации
Рис, П4.7. Молниезащита металлического резервуара вместимостью 20 тыс. м 3 со сферической крышей:
1 — дыхательный клапан; 2 — область выброса газов взрывоопасной концентрации; 3 — граница зоны защиты; 4 — зона защиты на высоте hx = 23,7м; 5 - то же на высоте hx=22,76 м
Рис. П4.8. Молниезащита металлического резервуара вместимостью 20 тыс. м 3 со сферической крышей и понтоном:
1 — клапан аварийного выброса газов; 2, 3 - то же, что на рис. 4.7; 4 - понтон; 5 — зона защиты на высоте hх = 23м; 6 - гибкий кабель
Рис. П4.9. Молниезащита сельского дома тросовым молниеотводом, установленным на крыше:
1 — тросовый молниеприемник; 2 — ввод воздушной линии электропередачи (ВЛ) и заземление крюков ВЛ на стене; 3 — токоотвод; 4 — заземлитель.ев, ул. М. Кривоноса, 2а; т/ф. 249-34-04 )
